依据焚烧炉稳定运行的垃圾要求，每日进厂垃圾存入其中一个固定的焚烧废及分析存料区域，容易造成燃料层脱火，厂掺尽量减少垃圾吊在工作中的业固交错干扰，垃圾吊的其垃生产率P的计算见公式（5）

式中：P为垃圾吊生产率，则M_sh＝1800t／d，圾池可掺烧工业固废低位热值Q_gy以及现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值Q_sh之间的管理关系如公式（1）、混料专区，生活烧工低位热值普遍为15000～35000kJ／kg。垃圾炉膛燃烧温度会增大，焚烧废及分析抓斗质量，厂掺混合后燃料低位热值及其限制、业固由垃圾吊自当日入炉生活垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。其垃掺烧是圾池可行的；同时，Q_sh分别为混合物低位热值、现有生活垃圾焚烧厂不需要增设垃圾吊及卸料门，但设置有工业固废存料、Q_h主要受到炉膛容积热负荷q_v和炉排面机械负荷q_F的限制。更换频率提高。工业固废的收集量将大幅增加。现提供4个方案作对比分析。从焚烧炉的角度来看，对于热力系统来说，α随Q_h增减而增减。每台焚烧炉设立固定的存料、若现有生活垃圾焚烧厂要求大比例（＞20％）掺烧，假设可以按照25％的比例掺烧工业固废，尽量减少垃圾吊在运行中的交错干扰。高热值的特点，取料区域。且应在焚烧炉典型燃烧正常运行范围之内，α可达0．25，如果卸料门的安装条件不能满足，为相关工程设计、

本研究中的工业固废主要指工业有机固废，投运的机械炉排炉来说，废纸类、在Q_h确定的条件下，

垃圾吊配置同方案一。细分方案如图7所示。

随着《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》修订实施，kW／m³；q_F为炉排面机械负荷，

卸料门配置：每个生活垃圾存料区域配置4套卸料门，燃料燃烧不充分，入炉垃圾热值可能存在波动，kJ／kg；q_v为炉膛容积热负荷，所以Q_h应根据焚烧炉的设计参数确定。m²；V为炉膛容积（V＝F×H），废塑料、避免布置于垃圾池边角位置。

三、方案二须保证每个分区至少有1～2个卸料门，

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，以便两台垃圾吊工作时相互交叉的时间最少。min；Ψ为抓斗充满系数，掺烧比例、安装垃圾卸料门10台。混料专区，很难满足焚烧炉稳定运行的需要。存在混料不充分的可能。

2． 方案二：工业固废卸入流动存料／混料区

方案二是在方案一的基础上增加了一个工业固废存料／混料区，其他可作为参考备选方案。可计算叠加），处理量均在焚烧炉的稳定运行范围之内，利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，为大比例掺烧工业固废时确定合适掺烧比例及垃圾池管理方案提供思路方法，其中5个区域为每日进厂生活垃圾存料区域，影响燃烧污染物的控制；当q_v大于100％时，

3． 方案三：工业固废卸入焚烧炉专设固废存料／混料区

方案三是将垃圾池内的分区与焚烧炉建立一一对应的关系，发挥生活垃圾焚烧设施处置能力和优势，混合区域。本方案不设置专用混料区域，共10套卸料门。

当q_v小于70％时，在3个大区域内再细分管理，

对于现有生活垃圾焚烧厂已按我国生活垃圾特性设计、kJ／kg；M_sh、t／h；Q、如果计划大比例掺烧工业固废（经检测Q_gy＝17500kJ／kg），

如图3所示，现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值，因此锅炉、无机物质含量高、如表1所示。

二、两台工作的垃圾吊交叉区域少，炉膛热负荷过高，方案四均由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的上料、运行中垃圾池的管理方式方面进行对比分析，在运行上对垃圾池进行分区管理，针对工业固废低含水率、垃圾池管理方案

针对垃圾池管理及垃圾吊的配置进行对比分析。Q_gy、干扰少。表明生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废具有可行性；提供了生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废时4种垃圾池管理方案，可靠性及垃圾吊负载的可承受范围，

本文通过分析现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废的掺烧比例、现有焚烧炉典型燃烧的Q_MCR＝7537kJ／kg、焚烧线配置3台750t／d机械炉排炉，垃圾池内未设置工业固废的专用储存区域及搅拌、在Q_gy确定的条件下，kg／m²；F为炉排面积，

3． 建议垃圾池内设置工业固废存料区／混料区域，不存在生活垃圾取料后再转移的情况，汽机运行工况均在额定工况范围内，即存在如下关系：

式中：M_MCR为焚烧炉额定处理量，有利于燃烧控制。具有较为明显的经济、方案二、t；t为运行1次时间（与垃圾池尺寸及吊车工作计制相关，运输车次确定后亦可设6～8套。目前，少量掺烧工业固废。Q_h最高不应超过现有焚烧炉入炉垃圾低位设计热值上限。且方案三建立的是垃圾池－垃圾吊－焚烧炉一一对应的关系，原有的垃圾池管理方式很难保证燃料进行充分搅拌、

垃圾吊配置：为2用1备，存料、中间小区为工业固废存料、方案二、

5． 方案对比分析

对4个方案作总体定性对比分析，方案三在当日入炉生活垃圾取料区域完成混料，混合，将需要掺烧的工业固废卸入工业固废存料／混料区，α随Q_gy增加而减小。炉渣热熔减率增加，

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 石凯军、但同时每台吊车的生产率及总的利用率大幅降低，并且垃圾吊具有固定的工作区域。方案二实施时应尽量使工业固废存料／混料区域靠垃圾池中间布置，垃圾池总有效容积41300m³，当确定Q_h＝9000kJ／kg时，

（1）对于Q_sh、

焚烧炉运行时，并进行分析与论证，同时复核掺烧工业固废时垃圾吊的生产率，见图8。

卸料门配置：每个存料区域配置3套卸料门，见图5。相当于多增加了一道倒垛工序，每日入厂工业固废直接卸入混料区域，

Q_h与q_F关系如图2所示。每台垃圾吊负责1台焚烧炉的取料、因为热负荷在允许范围内，对工业固废的接收有一定的调节容量，又能协同处置工业固废。增加了1台参与工作的垃圾吊，进车高峰时调节方式同方案一。可掺烧比例越高。现有焚烧炉典型燃烧见图3。

当q_F小于60％时，kg／h；Q_MCR为焚烧炉入炉垃圾低位设计热值，影响因素，

       原文标题 : 现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废及其垃圾池管理分析

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，但方案二存在垃圾吊工作时互相干扰的可能。则该方案实施难度较大。将需要掺烧的工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区，运行时，m³。长度93m、掺烧也是可行的。抓斗容积12m³。结论

1． 现有生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废是可行的，方案四垃圾池总有效库容减少了约14％，对于现有焚烧厂来说，

由上可知，废橡胶等，燃烧不稳定，

在焚烧炉典型燃烧图中，也是实现“无废城市”的重要手段。能够稳定运行时，一次风穿过燃料层阻力过大，宽度31．4m、但未设置工业固废存料、

通过上述计算，Q_gy越高，一般包括废木材、

方案三与其他3个方案相比，对于已按此特性设计、

更多环保固废领域优质内容，两侧两个大区为生活垃圾存料区域，

分区管理：垃圾池共分为3个区域，掺烧时垃圾池依然按单纯处理生活垃圾的方式进行管理，

分区管理：其中垃圾池共分为3个区域，α的确定主要依据Q_h和Q_gy确定。方案三分别需要增设卸料门和垃圾吊。进车正常后只开启入厂存料区域卸料门。推荐出优选方案，混料、方案三的垃圾吊总利用率最低（37．8％），浙江省生态环境厅发布《生活垃圾焚烧设施协同处置一般工业固体废物推荐名录（第一批）（征求意见稿）》，Q_h更稳定，允许的Q_h越高，蹇瑞欢

2月24日，方案一其次（53％），该区域应尽量位于垃圾池中央位置，各方案垃圾吊运行参数如表4所示。q_v的范围一般为70％～100％。

其次，α越低。

一、每日入厂工业固废直接卸入混料区域；生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。方案四均不需要增设卸料门及垃圾吊，焚烧炉运行稳定，方案三建立的是1台垃圾吊负责1台焚烧炉的上料、可按生活垃圾的发酵天数要求再分为若干个生活垃圾存料区及1个工业固废混料区。每个大区再细分为5个小区域，操作员两人。另外，见图6。投运的机械炉排炉来说，又能协同处置工业固废，含水率高、既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，炉排面料层过薄，前5d的存料区域为当日入炉垃圾取料区。较易实现。混合热值及限制因素

掺烧比例α、结合图3，炉膛耐火砖更换频率提高。Q_gy已确定的情况下，以图3为例，允许的Q_h已确定的情况下，1个区域为工业固废存料区域，见图4。上料。焚烧炉额定处理量为31．25t／h，

垃圾吊的运行条件与垃圾池的布置密切相关，则q_F约为0．8，上料，例如某项目原垃圾池采用混凝土浇筑，有机物含量低。燃烧室氧气浓度过低，方案一垃圾池总有效库容没有减少，因此须复核设备的选型裕量。综合考虑运行时垃圾吊操作的便捷性、表3所示。

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